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摘 要：目前，國內(nèi)已投產(chǎn)運行的CFB鍋爐中，有很大一部分由于燃料顆粒特性達不到鍋爐設計要求，而影響鍋爐正常、穩(wěn)定運行，在某種程度上制約了CFB鍋爐主體技術的推廣和發(fā)展。本文從國內(nèi)CFB燃料制備系統(tǒng)工藝方案及其主要輔機設備(篩碎機械)現(xiàn)狀的分析，提出燃料干燥分級予處理、主要功能部件的耐磨壽命及設備選用等方面的技術措施。 關鍵詞：燃料制備 干燥分級予處理
0 前言
循環(huán)流化床鍋爐(CFB)技術，在國內(nèi)已有相當?shù)陌l(fā)展，近年來陸續(xù)興建和投產(chǎn)450t/h級的大型循環(huán)流化床鍋爐。循環(huán)流化床鍋爐，以其**、低污染，適應多種燃料、負荷調(diào)節(jié)性能好和灰渣的可綜合利用特性等優(yōu)越性能，在國內(nèi)熱電聯(lián)產(chǎn)領域中占據(jù)主導地位。
循環(huán)流化床鍋爐的著多優(yōu)越特性，是與鼓泡流化床和煤粉鍋爐完全不同的燃燒特性所決定的。這種特殊的鍋爐燃燒特性，對入爐燃料的顆粒特性??顆粒度及顆粒級配提出了嚴格的要求。適當?shù)娜剂狭胶图壟涫茄h(huán)流化床鍋爐正常運行的前提和保證條件。據(jù)我們了解和有關資料介紹，目前國內(nèi)已投產(chǎn)運行的循環(huán)流化床鍋爐中，有很大一部分由于燃料顆粒特性不符合鍋爐設計要求而鍋爐出力、燃燒效率等鍋爐運行技術指標達不到設計要求，甚至嚴重危及鍋爐正常、穩(wěn)定運行。燃料的顆粒特性對循環(huán)流化床鍋爐的安全穩(wěn)定運行致關重要，而完成符合循環(huán)流化床鍋爐設計所確定的顆粒特性的燃料制備，國內(nèi)**人員作了大量艱苦細仔且卓有成效的工作。但與飛速發(fā)展的循環(huán)流化床鍋爐主體技術的發(fā)展相比尚有較大的差距，而且在某種程度上制約了主體技術的推廣和發(fā)展。本文就國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)的現(xiàn)狀，從制備工藝設計和工藝設備(主要為篩碎機械)做以粗淺的分析和探討，以求燃料制備技術及其工藝與主體技術同步發(fā)展。
1 循環(huán)流化床鍋爐對燃料顆粒特性的要求
1.1 燃料顆粒特性對循環(huán)流化床鍋爐運行的影響
進入燃燒室的燃料顆粒在一定流速的煙氣流作用下在床內(nèi)懸浮流動，當流化氣體的流速增大后，高速的氣固懸浮體中的顆粒，被大于單個顆粒終端速度的流化氣體所揚析，又以較高的比率返回到爐膛底部，形成一定程度的顆粒回流，同時由于流體動力的相互作用，匯集在一起的細小顆粒的非均勻懸浮體，在很稀的向上流動的氣??固連續(xù)介質(夾帶著稀薄的分散顆粒的流化煙氣呈活塞流向上運行)中作上下運行。床內(nèi)顆粒的運行和混合，形成了內(nèi)外循環(huán)和燃料在床內(nèi)上、中、下各部位按一定的燃燒份額燃燒，保證爐內(nèi)溫度的均勻性，而且成倍的增長回流顆粒的燃燒時間，從而提高了固硫劑的利用率。
進入燃燒室的煤粒要經(jīng)歷加熱和干燥、揮發(fā)分析出和燃燒、膨脹和初次破裂(對某些煤)、焦炭燃燒和第二次破裂及磨耗的連續(xù)過程而燃燒。因此循環(huán)流化床的燃燒效率與顆粒在每一個燃燒過程的燃燒速率密切相關。
總之，燃料的顆粒特性對循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)燃燒份額、循環(huán)倍率及受熱面的磨損等影響很大。因此，保證鍋爐設計所確定的床內(nèi)各部的燃燒份額和循環(huán)物料量，是鍋爐運行時達到各部熱量平衡、保證鍋爐出力且不會發(fā)生局部過熱、物料結焦等現(xiàn)象，使鍋爐安全、穩(wěn)定運行的必要條件。為了滿足上述條件，充分發(fā)揮循環(huán)流化床鍋爐特點，每一種循環(huán)流化床鍋爐對燃料的顆粒特性??顆粒粒徑及顆粒級配提出特殊的要求。
1.2 循環(huán)流化床鍋爐對燃料顆粒特性的要求
循環(huán)流化床鍋爐入爐燃料粒度分布的確定與選擇，與流化速度的選取有關。循環(huán)流化床鍋爐要求燃料中有較大比例的終端速度小于流化速度的細顆粒，以使得這些細顆粒一旦入爐便有足夠的細煤粒吹入懸浮段空間去燃燒，以保證上部的燃燒份額，同時增加循環(huán)物料量，而較粗顆粒的燃料在循環(huán)流化床的低段高溫密相區(qū)燃燒，以提高新進燃料的加熱速率，有利于縮短燃料顆粒的燃燼時間。
(1)燃料的粒度分布，應能保證在已確定的流化速度條件下，有足夠的細顆粒吹入懸浮段，以保證上部(稀相區(qū))的燃燒份額，以及能形成足夠的床料，保持物料平衡。即入爐燃料的粒度分布應符合寬篩分分布要求。
(2) 爐燃料的粒度應具有可調(diào)整性：即隨煤種、循環(huán)倍率的不同而調(diào)整。一般情況下，高倍率的循環(huán)流化床鍋爐，燃煤粒徑較細，低倍率的循環(huán)流化床鍋爐燃料粒徑較粗;揮發(fā)分低的煤種，粒徑一般應較細，高揮發(fā)分、易燃煤種，顆?？纱中?。
(3)入爐燃料的粒度范圍及顆粒度分布：由于爐型或參數(shù)選擇上的差別，每個鍋爐公司都有自己采用的顆粒度范圍。在我國，循環(huán)流化床采用的顆粒尺寸一般為0-13mm、0-10mm或0-8mm，而且提出燃料粒度分布要求。
2 國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備技術現(xiàn)狀的分析
2.1 燃料制備系統(tǒng)工藝形式
目前，國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)的工藝形式以“粗碎+篩分+細碎”為基本形式，其他根據(jù)每個工程的具體情況和條件適當作以變更或重新組合。常用的幾種形式為：
(1)“粗碎+篩分+細碎”：這種形式可以基本上滿足循環(huán)流化床鍋爐入爐煤的要求。其特點是：①系統(tǒng)總破碎比的合理分配;②減少燃煤的過渡粉碎，燃料粒徑分布基本符合寬篩分分布規(guī)律;③可選用小規(guī)格的細碎機。
這種形式可適用于原煤中超出規(guī)定粒度的顆粒較多，且50mm以上顆粒占一定比例的系統(tǒng)。
(2) “篩分+細碎”：該形式適用于原煤中絕大部分為小于50mm，其中大于50mm的大顆粒含量極少且不超過80mm系統(tǒng)。
(3)“粗碎+細碎”：這種形式較適用于原煤粒度較大，煤中雜質較多，原煤水份相對較大，容易造成篩孔堵塞的系統(tǒng)。其缺點是燃料過粉碎現(xiàn)象較嚴重。
據(jù)資料介紹，國外CFB鍋爐燃料制備工藝系統(tǒng)還有其他多種形式,如
(1) 磨制備系統(tǒng)：棒磨機廣泛用于建材工業(yè)和有色金屬磨礦工藝。根據(jù)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備的特點，采用棒磨機作為燃料的破磨設備。棒磨制備出的成品煤粒徑在0-10mm，其中d≤1.1mm占66%，d≤0.84mm占60%。
棒磨機制備系統(tǒng)簡單、運行可靠、一般不受原煤中水份和“四塊”的影響，燃煤粒度也可在一定范圍內(nèi)調(diào)整。因此對于燃用無煙煤、石煤或對燃煤粒度要求較細的循環(huán)流化床鍋爐比較適用。其缺點是投資相對較大。
(2)井式錘擊磨系統(tǒng)：該系統(tǒng)是在傳統(tǒng)的豎井式錘擊磨制粉系統(tǒng)基礎上做一改進。即采用新型的錘擊式碎煤機，并增加了分選干燥系統(tǒng)。
該制煤系統(tǒng)，通過調(diào)整分選干燥分選系統(tǒng)和錘擊磨磨腔內(nèi)的熱風速度，可調(diào)整成品煤的粒度，且不受原煤水份的影響，可以隨煤種的變化而調(diào)整成品煤粒度。由于該系統(tǒng)是在負壓下運行，系統(tǒng)環(huán)境較清潔，運行可靠。其缺點是，錘擊磨煤機造價相對較高，因為磨腔內(nèi)通干燥熱風，磨機主軸及各部需特殊冷卻;投資較大，系統(tǒng)較復雜。
(3)干燥分選制煤系統(tǒng)：帶有干燥分選(煙氣干燥分選或蒸汽干燥分選)制煤系統(tǒng)對循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)是一個比較理想的制煤方案。由于采用干燥分選裝置，碎煤機可不受原煤水份的影響，系統(tǒng)運行可靠。該系統(tǒng)投資比棒磨和豎井式錘磨系統(tǒng)小，比普通的篩碎系統(tǒng)略高，但總體經(jīng)濟效益較高。
除此之外，還有設計成閉路系統(tǒng)，即循環(huán)篩選和循環(huán)破碎等等各種工藝設計形式。
2 燃料制備工藝設備
3 燃料制備系統(tǒng)存在問題的分析
目前，國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)存在很多問題，直接影響鍋爐的安全、穩(wěn)定運行。
3.1 入爐燃料的粒度及粒度分布滿足不了鍋爐運行要求
我國已投入運行和正在建設中的循環(huán)流化床鍋爐，一般要求燃料粒度在0-8mm或0-10mm范圍之內(nèi)，而且其粒度分布符合寬篩分分布規(guī)律，其中有些鍋爐要求0.1-1mm的顆粒占40-60%左右。但實際運行中出現(xiàn)有的系統(tǒng)制備的燃料過細，有的則超出要求范圍的大顆粒較多等現(xiàn)象。其主要原因有以下幾方面：
(1) 國內(nèi)普遍采用的破碎機為環(huán)錘式碎煤機或齒板沖擊式破碎機，其破碎機理基本上以沖擊破碎為主。國內(nèi)破碎機制造廠家在設計破碎機時多考慮原煤品種復雜以及煤中含有雜質，尤其是矸石等堅硬雜質不易細破的因素，通過提高轉子的線速度和加大錘頭質量以增加破碎能力。這樣以來，對煤的破碎能量相對過剩，造成煤的過粉碎現(xiàn)象。
(2) 在系統(tǒng)改造工程中，由于資金或原有系統(tǒng)結構，而主要是到目前為止沒有適用于國內(nèi)工況條件的難篩分煤的干法篩分設備而不得不采用無篩分分級措施的兩級全通過式破碎工藝。在原煤中已經(jīng)含有相當數(shù)量的小顆粒煤，在未經(jīng)過中間篩分分離而全部經(jīng)過兩級破碎，結果顆粒粒度分布脫離正常寬篩分分布，出現(xiàn)過粉碎現(xiàn)象。這種不經(jīng)篩分分級措施的兩級全通過式破碎工藝，只是在原煤中100mm以上的大塊煤的含量較多小顆粒煤較少，或者原煤中矸石含量較多，或者平均粒徑在80mm以上的原煤情況下可以采用。
(3) 在破碎機??尤其是細碎機的主要工作部件，錘頭和破碎板磨損之后，一是錘頭質量變小而破碎能力下降，二是打擊面由原來的平面變?yōu)閳@弧面而改變了沖擊角度(見圖1)。這在一定程度上原有的沖擊破碎變成了碾壓破碎，而且錘頭和破碎板之間的間隙??控制破碎粒度的重要因素??擴大。其結果，一是產(chǎn)品的粒度過大，二是降低了錘頭的撥料功能而使破碎機的出力急劇下降。
圖1 錘頭磨損前后工作狀況
4)進入破碎機的原煤粒度不能有效控制，而超出破碎機能力范圍的超大塊原煤直接進入破碎機造成產(chǎn)品粒度超標。一般在單級破碎系統(tǒng)容易出現(xiàn)這種情況。以沖擊破碎為主的錘擊式破碎機，其破碎比一般應控制在10左右。超過破碎比允許范圍，將會造成產(chǎn)品粒度超標或其出力下降。
3.2 篩分分級效率不高
破碎-粗破和細破-前物料的篩分分級，無論是對破碎機功效的充分發(fā)揮還是對保證產(chǎn)品煤達到循環(huán)流化床鍋爐所要求顆粒特性具有相當重要的意義。但是目前國內(nèi)大部分電廠接受的煤或供給制煤系統(tǒng)的原煤中非礦物性雜質較多，水分較高，常規(guī)的篩分設備不能發(fā)揮正常的篩分功能和效率，篩分分級效率很低。
目前，國內(nèi)循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)中普遍采用振動網(wǎng)篩、琴弦篩、機械螺旋篩和細孔滾軸篩等篩分設備。但這些篩分機械，在篩分未經(jīng)干燥和除去非礦物性雜質等予處理的原煤時，普遍存在篩分效率不高，甚至堵塞篩孔而失去或減弱篩分功能，有時只能當作低效率的給料機使用。
據(jù)資料介紹，英國制定了一種評定末煤干篩分難度的方法，即根據(jù)煤的可處理性指數(shù)來評定篩分困難度。煤的可處理性指數(shù)與原煤粒度組成、水分(特別是表面水分)、泥質頁巖含量及其泥化特性有關。當指數(shù)超過5秒時，用振動篩分就很困難，一般認為，當水分為4-14%的原煤按13毫米以下進行干篩分時，屬于難篩分物料。循環(huán)流化床鍋爐所要求的燃料正屬于難篩分物料范圍。因此，不改變原煤狀況而一味追求適應各種工況的篩碎設備，在當前技術條件下是不可能得到理想的結果的。
(1) 破碎機械主要功能部件的耐磨壽命短，不能在一個檢修周期內(nèi)連續(xù)、穩(wěn)定運行，須經(jīng)常停機更換和檢修，既影響系統(tǒng)穩(wěn)定又增加檢修工作量。
(2) 在循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)工藝設計中，由于各種條件受限，如有些工程項目資金受限或原有系統(tǒng)結構受限，或者大部分因沒有更多的適合該工況的篩碎設備可選用，不得不采用不盡合理的系統(tǒng)結構設計方式或采用不盡理想的設備，使系統(tǒng)運行滿足不了循環(huán)流化床鍋爐對燃料特性的要求。如無篩分分級措施的二級破碎系統(tǒng)和單級破碎系統(tǒng)等往往達不到予期的效果。同時，個別工程中對篩碎設備的選型不合理。
(3) 循環(huán)流化床鍋爐燃料制備設備的大型化問題
國內(nèi)生產(chǎn)的燃料制備設備，目前基本上處于試驗運行階段而且其規(guī)格只在200t/h以下，只能滿足中小型流化床鍋爐系統(tǒng)。410t/h以上的大型循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)的篩碎設備基本上采用進口設備。因此國內(nèi)篩碎設備的設計技術急需提高，盡快設計生產(chǎn)大型篩碎機械，以滿足大型流化床系統(tǒng)的需要。
4 提高循環(huán)流化床鍋爐燃料制備技術措施的探討
4.1 對供給燃料制備系統(tǒng)的原煤進行干燥和除雜質等予處理
在系統(tǒng)工藝設計時盡可能采取有效措施為篩碎設備創(chuàng)造有利于提高篩碎設備工作效率的工況條件，即在進入制備系統(tǒng)之前對原煤進行干燥和除去非礦物性雜質的處理，如進行干燥分選。煤的干燥分選裝置在有關資料中已有介紹，如煙氣干燥分選裝置(圖2)，蒸汽干燥分選裝置(圖3)等。國外的一些循環(huán)流化床鍋爐系統(tǒng)中也有采用原煤干燥制煤的實例。原煤干燥以后，現(xiàn)有燃料制備系統(tǒng)常見的粘煤、堵塞及因此而產(chǎn)生的篩碎設備效率不高，出力下降和難以保證產(chǎn)品粒度等問題在很大程度上得以緩解，而且目前普遍采用的篩碎設備??尤其是篩分設備均能發(fā)揮正常的設計功能和效率。
原煤干燥處理后在破碎篩分過程中出現(xiàn)的粉塵污染問題，通過加強篩碎設備的密封和加設除塵器等措施來解決。
圖2 煙氣干燥分選裝置 圖3 蒸汽干燥分選裝置
4.2 耐磨材料技術是當前篩碎技術發(fā)展的關鍵
耐磨材料，主要是破碎設備的主要功能部件的耐磨性能，是影響國產(chǎn)破碎設備性能的主要因素。
常規(guī)電站輸煤系統(tǒng)中碎煤機的錘頭多年來一直采用鑄鋼Mn13材料。國標規(guī)定其耐磨壽命應達到3000小時。這在碎前篩分分離的系統(tǒng)中基本上能夠達到，但在碎前不經(jīng)過篩分而全通過式系統(tǒng)中，如果原煤中細煤較多而大塊含量不多的系統(tǒng)中基本上達不到耐磨壽命指標。這是由于Mn13材料的特殊性能所決定的。
循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)中，無論是單級破碎還是雙級破碎，進入細粒破碎機的煤是中細粒煤。盡管其破碎機是沖擊破碎機理，但細顆粒煤對錘頭的沖擊起不到對錘頭材質(Mn13)產(chǎn)生沖擊硬化作用。因此，初期開發(fā)的細粒破碎機(普遍采用Mn13)的錘頭耐磨壽命只有幾百小時。到目前為止，國內(nèi)生產(chǎn)的細碎機錘頭耐磨壽命只能達到1000小時左右。這在使用的后半期只能在嚴重磨損而產(chǎn)品粒度和出力相對較低情況下維持運行。近年來，一些廠家正在不斷研究和試驗種種新材料，但其耐磨壽命只在1500-2000小時之內(nèi)。錘頭的嚴重磨損不僅燃料制備產(chǎn)生嚴重超標而且破碎機的出力明顯下降。為了保證系統(tǒng)指標，只能頻繁更換新錘頭而運行費用提高，運行檢修人員的勞動強度加大。也是降低國內(nèi)產(chǎn)品的市場信譽度，制約國內(nèi)輔機技術發(fā)展的重要因素。據(jù)稱美國或德國產(chǎn)品的耐磨壽命可達到8000-10000小時。比國內(nèi)產(chǎn)品的耐磨壽命長5-10倍以上。
目前國內(nèi)各廠家都在積極與有關材料科研部門和有關耐磨材料專家合作研究和攻關。但我們的資金、試驗研究手段以及工業(yè)試驗條件極其有限，研究試驗進度很慢。這就需要國家或行業(yè)有關部門的政策引導和資金、工業(yè)試驗方面的支持。
4.3 燃料制備工藝方案的選擇
燃料制備工藝方案的選擇，應全面考慮工藝設備的綜合功能和經(jīng)濟性：
(1) 前述關于對原煤進行干燥分選工藝方案，盡管增加投資和占用面積。但因此而提高整個燃料制備系統(tǒng)的功能、提高循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率和安全穩(wěn)定運行可靠性，具有極其重要意義。
(2) 原煤在進入粗破碎機和細破碎機之前分別經(jīng)過篩分，避免符合顆粒特性要求的成品煤重復破碎而破壞原有的顆粒特性。即系統(tǒng)采用干燥-篩分-粗破-篩分-細破的二級篩分二級破碎工藝方案。這種工藝方案的優(yōu)點是：
1)可根據(jù)不同鍋爐的燃料顆粒特性的要求調(diào)整篩分粒度，有效地保證產(chǎn)品的顆粒特性;
2)根據(jù)篩上物料的份額選擇小規(guī)格破碎設備;
3)減輕破碎設備主要功能部件的磨損，延長其使用壽命;
4)基本上可消除篩碎設備的粘堵現(xiàn)象，保持穩(wěn)定運行。
(3) 合理分配總破碎比：在根據(jù)原煤中顆粒粒徑和所需產(chǎn)品顆粒粒徑選擇破碎工藝時，粗破破碎比一般在10左右(錘式?jīng)_擊破碎)，細破破碎比盡量選小，一般在3-6之間為好。
(4) 細粒破碎機的破碎比盡量選小(3-6之間),而其配套的驅動電動機功率要選大。
粉碎物料時，粉碎機械以巨大的作用力作用于物料顆粒上，作用力超過顆粒之間的結合力而產(chǎn)生粉碎。粉碎過程中，特別是在磨碎時，產(chǎn)品的比表面積大大增加，產(chǎn)生所謂力化學效應，增加了變形功、表面能、晶體結構變化能等，粉碎能耗急劇增大。雷廷格(P.P.Riottinger)理論認為：粉碎能耗與粉碎時新生表面積成正比。因此在粉碎的不同階段，盡管破碎比相同，但所用功耗卻大不相同。
現(xiàn)用適用于粗磨階段的邦德(F.C.Bond)公式，試計算不同破碎階段的破碎能耗與以比較：
A=10Wi (1/√d80 ?1/√D80)
式中：A?破碎一噸物料的能耗(千瓦小時/短噸)
Wi?比例常數(shù)，既功指數(shù)，(千瓦小時/短噸)?
煤的Wi=11.37千瓦小時/短噸=12.53千瓦小時/噸.
D80、d80、?破碎前、后物料累積含量為80?的粒度(微米)。
下面將入料粒度和出料粒度不同、粉碎比相同的不同粉碎階段，按上式計算的粉碎能耗列于表中：
從分析表中數(shù)據(jù)可知：
(1) 破碎比相同，但入料粒度和出料粒度不同，所用功耗不同，即把煤從100mm破碎到10mm和把10mm破碎到1mm，二者所用功耗差別很大，前者是后者的1/3;
(2) 對于不同級配的煤，粉碎到循環(huán)流化床鍋爐所要求的粒度組成所需的能耗相差也很大。
4.4 引進和消化國際**技術，提高輔機技術水平
國際**國家有相當?shù)牟罹唷?/p>
細粒破碎機的結構設計：就目前國內(nèi)較普遍采用的錘擊式細碎機而言，以美國和德國的齒板沖擊細碎機為代表機型，我們稱美洲型(圖5)和歐洲型(圖6)。
循環(huán)流化床鍋爐燃料制備系統(tǒng)中主要制煤設備??篩分分離機、械和破碎、主要是細粒破碎機械，國內(nèi)已形成了相當?shù)拈_發(fā)設計和生產(chǎn)制造規(guī)模，而且在結構設計和生產(chǎn)制造技術水平也已接近國際但某些技術領域仍比國際**國家有相當?shù)牟罹?。同類產(chǎn)品水平。但某些技術領域仍比
圖5 美洲型 圖6 歐洲型
美洲型的特點是破碎腔的容積相對較小，錘頭為整體鑄造結構，錘柄短錘頭大，錘頭在沿主軸軸線方向的排列較密(見圖7)，破碎板以頂部軸為中心變角度調(diào)整破碎間隙;歐洲型的特點是破碎腔的容積大，錘頭小錘柄長，而且錘頭和錘柄為兩種材質采用裝配式結構，軸向排列間隔大(見圖8)，破碎間隙調(diào)整也可變角度調(diào)整也可以平移調(diào)整。
據(jù)我們分析，美洲型的優(yōu)點是錘頭大破碎能力大，較適合于含矸石類較多的硬煤的破碎;但對300t/h以上大出力系統(tǒng)其軸向尺寸過大，入料口的均勻布料難度大;歐洲型破碎機容腔較大，設備出力調(diào)整范圍大，適應各種工況條件的能力較強。
國內(nèi)輔機制造行業(yè)基本上以國際**設備技術為基礎開發(fā)設計的。但是到目前為止，國內(nèi)設計生產(chǎn)的細粒破碎機只有200t/h左右，沈陽電力機械總廠正在設計、制造300t/h、400t/h級的齒板沖擊細碎機，但還沒有試驗運行實例。
因此，我們必須通過引進和消化國際**技術，研究設計和生產(chǎn)適合國內(nèi)市場和工況條件的輔機設備，同時適應循環(huán)流化床鍋爐技術的發(fā)展和建設規(guī)模速度，發(fā)展大型篩碎設備。
